高品相陰離子聚丙烯酰胺廠家AO工藝設計計算書

　　高品相陰離子聚丙烯酰胺廠家AO工藝設計計算書

　　高品相陰離子聚丙烯酰胺生產廠家AO工藝設計計算書。基本原理：A/O工藝將前段缺氧段和后段好氧段串聯在一起，A段DO(溶解氧)不大于0.2mg/L，O段DO=2～4mg/L。在缺氧段異養菌將污水中的淀粉、纖維、碳水化合物等懸浮污染物和可溶性有機物水解為有機酸，使大分子有機物分解為小分子有機物，不溶性的有機物轉化成可溶性有機物，當這些經缺氧水解的產物進入好氧池進行好氧處理時，可提高污水的可生化性及氧的效率;在缺氧段，異養菌將蛋白質、脂肪等污染物進行氨化(有機鏈上的N或氨基酸中的氨基)游離出氨(NH3、NH4+)，在充足供氧條件下，自養菌的硝化作用將NH3-N(NH4+)氧化為NO3-，通過回流控制返回至A池，在缺氧條件下，異氧菌的反硝化作用將NO3-還原為分子態氮(N2)完成C、N、O在生態中的循環，實現污水無害化處理。

　　工藝優點：

　　(1)效率高。該工藝對廢水中的有機物，氨氮等均有較高的去除效果。當總停留時間大于54h，經生物脫氮后的出水再經過混凝沉淀，可將COD值降至100mg/L以下，其他指標也達到排放標準，總氮去除率在70%以上。

　　(2)流程簡單，投資省，操作費用低。該工藝是以廢水中的有機物作為反硝化的碳源，故不需要再另加甲醇等昂貴的碳源。尤其，在蒸氨塔設置有脫固定氨的裝置后，碳氮比有所提高，在反硝化過程中產生的堿度相應地降低了硝化過程需要的堿耗。

　　(3)缺氧反硝化過程對污染物具有較高的降解效率。如COD、BOD5和SCN-在缺氧段中去除率在67%、38%、59%，酚和有機物的去除率分別為62%和36%，故反硝化反應是最為經濟的節能型降解過程。

　　(4)容積負荷高。由于硝化階段采用了強化生化，反硝化階段又采用了高濃度污泥的膜技術，有效地提高了硝化及反硝化的污泥濃度，與國外同類工藝相比，具有較高的容積負荷。

　　(5)缺氧/好氧工藝的耐負荷沖擊能力強。當進水水質波動較大或污染物濃度較高時，本工藝均能維持正常運行，故操作管理也很簡單。通過以上流程的比較，不難看出，生物脫氮工藝本身就是脫氮的同時，也降解酚、氰、COD等有機物。結合水量、水質特點，我們推薦采用缺氧/好氧(A/O)的生物脫氮(內循環) 工藝流程，使污水處理裝置不但能達到脫氮的要求，而且其它指標也達到排放標準。

　　工藝缺點：

　　(1)由于沒有獨立的污泥回流系統，從而不能培養出具有獨特功能的污泥，難降解物質的降解率較低;

　　(2)若要提高脫氮效率，必須加大內循環比，因而加大了運行費用。另外，內循環液來自曝氣池，含有一定的DO，使A段難以保持理想的缺氧狀態，影響反硝化效果，脫氮率很難達到90%。

　　(3)影響因素：水力停留時間 (硝化>6h ，反硝化<2h )污泥濃度MLSS(>3000mg/L)污泥齡( >30d )N/MLSS負荷率(<0.03 )進水總氮濃度( <30mg/L)

　　常見設計參數：

　　A/O工藝設計參數

　�、偎�力停留時間：硝化不小于5～6h;反硝化不大于2h，A段:O段=1:3

　�、谖勰嗷亓鞅龋�50～100%

　�、刍旌弦夯亓鞅龋�300～400%

　�、芊聪趸�段碳/氮比：BOD5/TN>4，理論BOD消耗量為1.72gBOD/gNOx--N

　�、菹趸�段的TKN/MLSS負荷率(單位活性污泥濃度單位時間內所能硝化的凱氏氮)：<0.05KgTKN/KgMLSS·d

　�、尴趸�段污泥負荷率：BOD/MLSS<0.18KgBOD5/KgMLSS·d

　�、呋旌弦簼舛葂=3000～4000mg/L(MLSS)

　�、嗳芙庋酰篈段DO<0.2～0.5mg/L

　　O段DO>2～4mg/L

　�、醦H值：A段pH =6.5～7.5

　　O段pH =7.0～8.0

　�、馑疁兀合趸�20～30℃

　　反硝化20～30℃

　　⑪堿度：硝化反應氧化1gNH4+-N需氧4.57g，消耗堿度7.1g(以CaCO3計)。

　　反硝化反應還原1gNO3--N將放出2.6g氧，生成3.75g堿度(以CaCO3計)

　　⑫需氧量Ro——單位時間內曝氣池活性污泥微生物代謝所需的氧量稱為需氧量(KgO2/h)。微生物分解有機物需消耗溶解氧，而微生物自身代謝也需消耗溶解氧，所以Ro應包括這三部分。

　　Ro=a’QSr+b’VX+4.6Nr

　　a’─平均轉化1Kg的BOD的需氧量KgO2/KgBOD

　　b’─微生物(以VSS計)自身氧化(代謝)所需氧量KgO2/KgVSS·d。

　　上式也可變換為：

　　Ro/VX=a’·QSr/VX+b’ 或 Ro/QSr=a’+b’·VX/QSr

　　Sr─所去除BOD的量(Kg)

　　Ro/VX─氧的比耗速度，即每公斤活性污泥(VSS)平均每天的耗氧量KgO2/KgVSS·d

　　Ro/QSr─比需氧量，即去除1KgBOD的需氧量KgO2/KgBOD

　　由此可用以上兩方程運用圖解法求得a’ b’

　　Nr—被硝化的氨量kd/d

　　4.6—1kgNH3-N轉化成NO3-所需的氧量(KgO2)

　　幾種類型污水的a’ b’值

　　⑬供氧量─單位時間內供給曝氣池的氧量，因為充氧與水溫、氣壓、水深等因素有關，所以氧轉移系數應作修正。

　　i . 理論供氧量

　　1.溫度的影響

　　KLa(θ)=KL(20)×1.024Q-20 θ─實際溫度

　　2.分壓力對Cs的影響(ρ壓力修正系數)

　　ρ=所在地區實際壓力(Pa)/101325(Pa) =實際Cs值/標準大氣壓下Cs值

　　3.水深對Cs的影響

　　Csm=Cs/2·(Pb/0.1013+Qt/21)

　　Csm─曝氣池中氧的平均飽和濃度(mg/L)

　　Pb─曝氣設備裝設深度(Hm)處絕對氣壓(Mpa)

　　Pb=Po+9.81×10-3H Po─當地大氣壓力(Mpa)

　　Qt=21·(1-EA)/[79+21·(1-EA)]??

　　EA─擴散器的轉移效率

　　Qt ─空氣離開池子時含氧百分濃度

　　綜上所述，污水中氧的轉移速率方程總修正為：

　　dc/dt=αKLa(20)(βρCsmθ-Cl×1.024θ-20

　　{理論推出氧的轉移速率dc/dt=αKLa(βCs-Cl)}

　　在需氧確定之后，取一定安全系數得到實際需氧量Ra

　　Ro=RaCsm(20)/α(βρCsm(θ)-CL)×1.024θ-20

　　則所需供氣量為：

　　q=(Ro/0.3EA)×100m3/h

　　CL─混合液溶解氧濃度，約為2～3(mg/L)

　　Ra─實際需氧量KgO2/h

　　Ro─標準狀態需氧量KgO2/h

　　在標準狀態需氧量確定之后，根據不同設備廠家的曝氣機樣本和手冊，計算出總能耗。總能耗確定之后，就可以確定曝氣設備的數量和規格型號。

　　ⅱ.實際曝氣池中氧轉移量的計算

　�、俳涷灁祿�法 當曝氣池水深為2.5～3.5m時，供氣量為：

　　采用穿孔管曝氣，去除1KgBOD5的供氣量80～140m3/KgBOD5

　　擴散板曝氣，去除1KgBOD5供氣量40～70m3空氣/KgBOD5

　�、诳諝饫�用率計算法

　　每m3空氣中含氧209.4升

　　1大氣壓(101.325Kpa),0℃ 1m3空氣重1249克含氧300克

　　1大氣壓(101.325Kpa),20℃ 1m3空氣重1221克含氧280克

　　按去除1Kg的BOD5需氧1Kg計算，需空氣量分別為3.33和3.57m3，曝氣時氧的利用率一般5～10%(穿孔管取值低，擴散板取值高)，假定試驗在20℃進行：

　　若氧利用率為5%，去除1Kg的BOD5需供空氣72m3

　　若氧利用率為10%，去除1Kg的BOD5需供空氣36m3

　　算出了總的空氣供氣量，就可根據設備廠家提供的機樣選擇曝氣設備的規格型號和所需臺數。

　　活性污泥法系統的工藝設計

　�、偬幚硇�率(E%)

　　E=(La-Le)/La ×100%=Lr/La ×100%

　　La─進水BOD5濃度(mg/L)

　　Le─二沉池出水BOD5濃度(mg/L)

　　Lr─去除的BOD5濃度(mg/L)

　　②曝氣池容積(V)

　　V=Qla/XLs=QLr/Lv

　　Q─曝氣池污水設計流量(m3/d)

　　Ls─污泥負荷率KgBOD5/KgMLSS·d

　　Lv─容積負荷KgBOD5/m3有效容積·d

　　X─混合液MLSS濃度mg/L

　�、燮貧鈺r間(名義水力停留時間)t(d)

　　t=V/Q(d)

　�、軐嶋H水力停留時間t’(d)

　　t’=V/(1+R)Q (d)

　　R─污泥回流比%

　�、菸勰喈a量ΔX(Kg/d)

　　ΔX=aQLr-bVXv

　　Xv=fx f=0.75

　　a─污泥增長系數，取0.5～0.7

　　b─污泥自身氧化率(d-),一般取0.04～0.1

　　Xv─混合液揮發性污泥濃度(MLVSS)Kg/m3

　�、尬勰帻g(ts)污泥停留時間SRT

　　ts=1/(aLs-b)

　�、呤Ｓ辔勰嗯欧帕縬(m3/d)

　　q=VR/(1+R)ts (m3/d)或q=ΔX/fXR(m3/d)，f=MLVSS/MLSS一般為0.75

　　XR─回流污泥濃度(Kg/ m3)

　　⑧曝氣池需氧量(O2Kg/d)

　　Ro=a’QSr+b’VXv+4.6Nr

　　a’─氧化每KgBOD5需氧千克數(KgO2/KgBOD5)

　　一般a’取0.42～0.53

　　b’─污泥自身氧化需氧率(d-1)即KgO2/KgMLVSS·d

　　一般取0.188～0.11

　　Nr─被轉化的氨氮量Kg/d

　　4.6─為1Kg NH3-N轉化成硝酸鹽所需氧量(KgO2)

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